冠熙风机综合实力强-可逆转耐高温轴流风机-耐高温轴流风机

穿孔模型的耐高温轴流风机叶片穿孔主要包括孔径、孔位分布、孔倾角等参数。当穿孔孔径过大时，耐高温轴流风机叶片工作面内的气流流向非工作面，大大降低了风机的静特性。当孔径过小时，通过孔的气流不足以*涡流。本文将孔径设置为准3毫米。合理的穿孔位置能有效地*涡流的产生。排孔位于叶片前缘前方，使分离点沿流动方向向后移动；叶片中部不穿孔，嵌入式耐高温轴流风机，以保证叶片能提供足够的升力；叶片后缘设有三排孔，以*分离的产生。区带。采用数值计算方法研究的对旋轴流风机几何参数为：叶轮直径约800mm，额定转速2900r/s，两级叶轮叶片数分别为14和10。数值模拟采用fluent软件进行。在模拟之前，网格被划分。计算区域包括入口区域、管道区域、耐高温轴流风机的旋转叶轮区域和出口区域。整个网格划分为三个步骤：稳态、非稳态模拟和噪声模拟。将rngk-e模型用于稳态模拟，是对标准k-e模型的改进。旋转流场的计算，更适合于边界层流动。采用简单算法实现了速度与压力的耦合。边界条件为速度入口和自由出口，实体壁不滑动，采用多旋转坐标系mrf实现了动、静界面之间的数据传输。
加载气动力、离心力后计算得到耐高温轴流风机导叶数目变化后动叶的应力基本没有影响，动叶吸力面的近叶顶部位等值线沿叶高方向近似呈倒s 分布且应力较小; 叶根部分布应力较为复杂，较大值位于叶根中部与轮毂接触位置，此处是由于承受较大的径向离心力、垂直于耐高温轴流风机叶片表面的气动力和扭曲的叶型结构共同作用造成; 级等效应力稍微高于第二级等效应力，这是由于离心力沿径向，而气动力垂直于叶片表面，气动力的作用效果*离心力作用效果造成的，但气动力作用效果影响较小; 总变形近似沿对角线方向由小到大发生变化，耐高温轴流风机叶根处变形基本为零，较大值变形位于叶顶后缘。由此可知导叶数目变化后，对叶片总变形基本没有影响。
耐高温轴流风机在静应力强度分析中，通常选取材料的屈服*限作为*限应力，基于第四强度理论对叶片进行强度校核。塑性材料的许用应力［σ］= σs /ns，其中σs是材料的屈服*限，ns为材料的安全系数，一般对于弹性结构材料加载静力载荷的情况下，ns = 1. 5 ～ 2。叶片材料为zl101，可逆转耐高温轴流风机，其屈服强度σs = 180 mpa，ns = 2，耐高温轴流风机，计算叶片的许用应力为90 mpa，而叶片较大等效应力的峰值为21. 3 mpa，远小于叶片许用应力，耐高温的轴流风机，因此改型后方案三强度仍满足要求。在叶片刚度方面，前面分析知，气动力作用效果对离心力效果有*作用，方案三全压相对于原风机有所*，较大变形有所降低。
耐高温轴流风机噪声治理结果
采取噪声治理措施前后，大风量轴流风机进风口处噪声值对比结果如图5 所示。由图5 可知，治理前后进风口处噪声值在各倍频程处有相似的升降趋势。并且，噪声在63hz 和125hz 处均有明显峰值。治理后进风口处的噪声值有明显降低。在63hz 处降噪量约30db，通过治理前后噪声的a计权测量值对比，治理后耐高温轴流风机进风口噪声降噪量为27db(a)。
山东冠熙风机所采用的耐高温轴流风机弯头加折板式*的组合消声结构，针对该项目中大风量轴流风机的噪声消声量能够达到27db(a)，并且对低频噪声具有较好的消声效果。弯头加折板式*的组合消声结构，不仅能够有效的改变气流流通方向，增加通道长度，提高空气动力性噪声的消声量，而且节约空间，组合形式灵活，具有广泛的应用前景。
耐高温轴流风机在同一转速下，由于动叶安装角的变化，因此其工作范围是一组特性曲线。由于风机内部流动是复杂的三维黏性流，完全采用实验方法或三维商业软件求解其全工况下的性能费时费力且成本较高; 同时在风机工况改变，需要调整其转速和动叶角度使其满足风压和效率的要求，因此，快速准确预测出轴流风机在安装角变化时的气动性能够提高缩短设计周期和风机运行效率，具有*为重要的工程应用价值。
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